Главная - Литература

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 [134] 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233

толщиной 0,030 дюйма. Это дает заполнение окна на 88%, чего согласно рис. 14-23 достаточно.

Д. Сравниваем произведение MS, определенное в пп. «А» и «Г», с произведением, выбранным в п. 1. Если разница окажется заметной, то необходимо повторить расчеты по пп. «А» и «Г».

В нашем примере произведение MS согласно пп. «А» и «Г» равно 1 400 • 1,9 = 2 660. Это достаточно близко к значению, найденному в п.1, так что уточняющих расчетов не требуется.

3. Определяем полную постоянную м.д.с. в гильбертах В соответствии с данны ми табл.14-1 находим, что

м.д.с. = 1 256Л?/ = 1,256 • 1 400 • 0,40 = = 703 гб.

4. Полагая, что вся м.д.с. приложена к стальному сердечнику, определяем соответствующую напряженность поля:

м.д.с.

длина средней магнитной линии 703

17,15

= 41 э.

5. Принимая, что вся м.д.с. приложена к воздушному зазору, определяем магнитную индукцию в зазоре.

Примечание. У сердечников с воздушным зазором пластины собираются в стык, т. е. все Ш-об-рйзные и прямоугольные пластины собираются вместе отдельными пакетами. Зазор образуется с помощью изоляционной прокладки, которая определяет расстояние между Ш-образными и прямоугольными пластинами. Так как существует оптимальная толщина прокладки, то для ее определения расчеты по пп. 5-9 нужно повторить для различных размеров зазора. Ниже приводится серия расчетов, выполненных для зазора, равного 0,030 дюйма. Зазор 0,030 дюйма эквивалентен толщине прокладки 0,015 дюйма, так как поток проходит через прокладку дважды.

м.д.с.

длина зазора, см 0,030 • 2,54 = 9 230 гс.

6. Определяем напряженность поля, действующую в сердечнике. Проводим на рис. 14-2 прямую через точки 9,23 кгс на ординате и 41 9 на абсциссе. Эта прямая пересекается с кривой намагничивания в точке, для которой магнитная индукция равна 8,7 кгс, а напряженность поля Я0 = 2,2 э.

7. Определяем переменную магнитную индукцию и проницаемость на частном цикле.

По формуле (14-5) находим

Е - 108 165 • Ю8

«макс - 4t44fNs 4,44-120-1 400-1,9 ~~ = 11 600 мкс/кв. дюйм - 1 800 гс.

Согласно рис. 14-22 р;д ==э 900.

8. Определяем действующую проницаемость на переменном токе для сердечника с воздушным зазором по формуле (14-8):

900"

0,030

0,0011 + 0,00444

6,75

9. Находим индуктивность дросселя.

В соответствии с формулой (14-7) получим

3,19М8с>д = 3,19 -1 400* - 1,9 • 180 1С 10* - 6,75 • 108

= 3,17 гн.

Примечание. Зависимость индуктивности этого дросселя от длины воздушного зазора показана иа рис. 14-30.

10. Определяем сопротивление обмотки: S 1,09

Sc - -r- =7Гп7 = 2,02 кв. дюйма;

зап 0,У4

. Sc 2,02

Ь* = К = ТЛ25 = 18 дюима-По формуле (14-14) находим g , 1 400-40,81 [1[125+1>8+я.0,28]==

6 000

= 36,2 ом.

иике:

11. Определяем потери в обмотке и сердеч-

PR = 0,42 . 36,2 = 5,8 вт.

Действующая в сердечнике переменная магнитная индукция составляет только 11 600 ж/сс св.д/о«ж.Следовательно,потери в сердечнике равны примерно 6,08вт/фунт (см. рис. 14-24) *. Общий вес сердечника, собранного из пластин типа Е1-112 при толщине пакета /8 дюйма, равен 3,8 фунта; тогда общие потери в сердечнике примерно равны 0,3 вт.

Общие потери в дросселе равны 6,1 вт при поверхности охлаждения 49 кв. дюйма. Отсюда по кривым на рис. 14-26 находим, что превышение температуры равно примерно 25° С.

14-5. ТРАНСФОРМАТОРЫ ЗВУКОВОЙ ЧАСТОТЫ

Трансформаторы звуковой частоты отличаются от силовых трансформаторов тем, что оии должны пропускать диапазон звуковых частот. Расчет широкополосных трансформаторов звуковой частоты становится весьма трудным при больших полных сопротивлениях и больших мощностях, а также при наличии постоянной составляющей тока хотя бы в одной из обмоток. Для заданного типа трансформатора звуковой частоты относительная трудность расчета более зависит от числа охватываемых октав, чем от действительного диапазона.

14-5а. Входные трансформаторы. Входные трансформаторы передают входные сигналы на сетку первой усилительной лампы. Они обычно имеют весьма малые токи и напряжения и должны быть заключены в магнитный экран. В большинстве применений задачей входного трансформатора является дать максимально возможное усиление напряжения входного сигнала без заметного уменьшения ширины полосы.

0,0055

= 180.

* Удельные потери в сердечнике при подмагии-чивании постоянным током в действительности не обязательно те же самые, что и без подмагвичиванвя. За воды-изготовители обычно не дают этих сведений.



14-56. Междукаскадные трансформаторы. Между каскадные трансформаторы применяются в цепях связи анодной цепи одной усилительной лампы с сеткой следующей лампы. Они должны давать максимально возможное усиление в заданной полосе частот. Междукаскадные трансформаторы часто работают от однотактного усилительного каскада. В этих случаях при наличии в обмотке постоянной составляющей тока частотная характеристика трансформатора в области низких частот будет плохой. Это можно устранить при питании анода лампы через сопротивление. Первичная обмотка трансформатора должна быть тогда соединена с анодом лампы через конденсатор. В некоторых применениях контур, состоящий из конденсатора и индуктивности первичной обмотки, настраивают в резонанс с какой-либо низкой частотой, что помогает выделить низкие частоты. Наилучший результат получается при высокой степени добротности первичной обмотки.

14-5в. Выходные трансформаторы. Выходные трансформаторы применяются %ля согласования сопротивлений выхода и нагрузки, а также для осуществления развязки усилителя по постоянному току. Могут ставиться и обе эти задачи вместе.

14-5г. Трансформатор предоконечного каскада. Трансформатор предоконечного каскада соединяет аноды ламп усилительного каскада с сетками ламп каскада, работающего в режиме класса АВ2 или В». В каскадах классов АВ2 и В» в течение положительной части периода напряжения существует сеточный ток; следовательно, трансформатор должен передавать мощность. Сопротивление нагрузки трансформатора очень велико, когда к сеткам приложено отрицательное напряжение, и сравнительно мало при положительном потенциале на сетках. Изменение нагрузки вторичной обмотки отражается на режиме ламп предоконечного каскада н вызывает искажение. Чтобы уменьшить это влияние, трансформатор делают понижающим. При очень большом коэффициенте понижения заметно уменьшается мощность, передаваемая на сетки выходных ламп, в особенности когда входное сопротивление сетки в положительной части периода больше, чем выходное сопротивление трансформатора. Тогда нужно добиваться наиболее приемлемого соотношения между искажениями и мощностью

Сопротивление обмоток и индуктивность рассеяния действуют последовательно с нагрузкой вторичной обмотки, как показано на рис. 14-31,е. Поэтому, чтобы уменьшить нелинейные искажения, вызываемые большими сеточными токами, протекающими только часть периода, сопротивление обмоток и индуктивность рассеяния должны быть малыми. Кроме того, при скачках тока могут возникать затухающие колебания в контурах, образуемых индуктивностями рассеяния н распределенной емкостью.

14-5д Схемы замещения. Частотная характеристика трансформатора звуковой частоты может быть хорошо проанализирована с помощью схем замещения, показанных на рис. 14-31.

Если трансформатор имеет две или более вторичные обмотки, то каждая обмотка приводится к первичной обмотке точно так же, как

и у трансформатора, имеющего одну вторичную обмотку. Таким образом, элементы любой вторичной цепи должны приводиться к первичной обмотке с использованием отношений чисел витков этих обмоток. Приведенные вторичные цепи в общей схеме замещения соединяются параллельно.


Рис. 14-31. Схема замещения трансформатора и источника. Приведенные элементы вторичной цепи, например «(Л/Л/й)2, представляют собой элементы эквивалентной вторичной цепи трансформатора с отношением чисел витков, равным единице, и теми же частотными

характеристиками. а - схема замещения для низкой частоты; б - схема замещения для средних частот, в - схема замещения для высоких частот, Ьг = 2Ll(\-k) - индуктивность рассеяния, приведенная к первичной цепи.

Частотная характеристика вобласти низких частот. Элементы цепи, определяющие частотную характеристику в области низких частот,показаны на рис. 14-31,а, а характеристика, пересчитанная в децибелы, представлена на рис. 14-32. Индуктивность первичной обмотки может быть рассчитана методом, описанным в п. 14-15, если в обмотках нет постоянной составляющей тока. Если же она существует, то индуктивность первичной обмотки определяется так лее, как индуктивность дросселя (см. п. 14-4).

Частотная характеристика в области средних частот. Частотная характеристика трансформатора в области средних частот зависит только от отношения суммы приведенных сопротивлений вторичной обмотки и нагрузки к сумме сопротивлений источника и первичной обмотки, как показано на рис. 14-31,6. По этой схеме замещения можно непосредственно найти мощность в нагрузке вторичной обмотки. Напряжение на зажимах вторичной ббмоткн при средних частотах определяется путем умножения напряжения на ее нагрузке, найденного по схеме замещения, на отношение чисел витков

Частотная характеристика вобласти высоких частот. Схема




Рис. 14-32. Частотная характеристика трансформатора в области низких частот. /0 - частота, при которой = Rjr,

где Яд

*1 + Яц

сопротивление источника питания и первичной обмотк и, R\l - сопротивление вторичной обмотки и нагрузки, приведенное к первичной цепи.


Рис. 14-33. Частотная характеристика трансцюрматора в области высоких частот Л = В = I.

/г - частота, при которой XJ = д j > ~ при частоте f .

К /

fi/f

"М °0

Рис. 14-35 Частотная характеристика трансформатора в области высоких частот. А = 1; S = 0,5.

Г- - частота, при которой X,

ir 1- Д [

при частоте Jr.

D = tf/X,


Рис. 14-36. Частотная характеристика трансформатора в области высоких частот. А = 0,1; В = 1.

при которой Хг - при частоте f .

-; D = RIXt


Рис. 14-34. Частотная характеристика трансформатора Рнс. f4-37. Частотная характеристика трансформатора в области высоких частот. А = 1; В = 2. в области высоких частот. А = 0,1; В = 2.

, АХС , АХС

Iг - частота, при которой Xt = D = RIXt ff - частота, при которой X; = А д ; D = RjXt

при частоте ff. при частоте f .



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 [134] 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233



0.0073