Главная - Литература

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 [153] 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233

so ич

!§ зо j

15 10

1,00 ПО 1,20 1,30 1,U0 150 ISO 1.70

"«« fcfi/f

Рис. 16-33. Характеристики режек-

торных фильтров. Ар/А = А/Ар = 1-3; rf=0,03; т = 1.0, т = 0,8: т = 0,6.

= 1.0

т-О,

1-0,6

Л \\\

-1,0

\\ 11 11

1 1 / 1

-0,6

"

\ \ 1


1,0 1,1 1,2 1.3 I.U 1,5 1,6 1,7

Щр м« fcp/f

Рис. 16-34. Характеристики режек-

торных фильтров. Ар/А = А/Ар = L3, d = 0,01; т = 1,0, m = 0,8; т - 0,6.

1,0 1.1 12 1,3 1Л 1.5 1,6 1.1

r/fcp fcp/f Рис. 16-35. Характеристики режек-торных фильтров,

АР/А = А/Ар = L4,

т = 1,0, m = 0,8, т

d = 0,03; 0,6.

гс, гс, ц/г

Д«г« ЛЙ0л# 55Ппф 15мги

щг гс3


§ 50

U5 UO 35 к 30

I"

15 10 5 0

V-1,1

I т 1

=0,8

1 \

\ \

\ /77-

-0,6

* \

\ 1

<

1,0 1.1 1,2 1,3 1,U 1,5 1,6 1.7 f/fcp"™rcp/f

Рис. Ib-36. Характеристики режек-торных фильтров.

Ар/А = А/Ар = d = o,oi:

т =1,0, т = 0,8, т = 0,6.

1ькгц гОкгц

1,5 д

Рис. 16-37. Звенья полосового фильтра с полосой 15-20 кгц а - звено постоянное типа к, б - два полузвена с гп = 0,6, в - комбинация звеньев.

12 W 20 2U 28 32 36 й2 частота, чгц

Рис. 16-38. Характеристики фильтра, показанного на рис. 16 37.



2 820

1 + 1.2552 0,2668 U = 30 . 0,2668 (1 -f 1,255s) 2 820 1

---- 4

00 пф. 20,6 мгн;

С6 = -

+

0,2668

6 460 пф.

!,2552

Полузвенья с т = 0,6 показаны на рис. 16-37,6.

5. Комбинируем полузвенья со звеном типа к (рис. 16-37, в).

Примечание. Частотная характеристика рассчитанного сложного фильтра показана на рис. 16-3S.

16-2. Т-ОБРАЗНЫЕ МОСТОВЫЕ И Т-ОБРАЗНЫЕ ПАРАЛЛЕЛЬНЫЕ ЦЕПИ

Эти цепи имеют три основных назначения: в качестве полосовых заградительных фильтров, в качестве цепей обратной связи в частотно-избирательных усилителях и генераторах и в качестве калиброванных мостов в измерительных устройствах.


Рис. 16-39. Т-образная мостовая цепь

Рнс. 16-40. Т-образная параллельная цепь.

реверсирование фазы. С дальнейшим увеличением частоты фазовый угол уменьшается и стремится к нулю как пределу на бесконечной частоте. В зависимости от расчета цепи максимальный фазовый сдвиг может достигать 180°.

Показанная на рис. 16-39 Т-образная мостовая схема на RLC теоретически не имеет ограничения минимальной ширины полосы затухания. В практических схемах, однако, минимальная полоса затухания ограничивается добротностью катушки. Для Т-образной параллельной и Т-образной мостовой схем на RC, показанных соответственно на рис. 16-40 и 16-41, имеют место ограничения минимальной полосы затухания. Наиболее узкая полоса затухания может быть получена в Т-образиых параллельных схемах, а затем в Т-образных мостовых схемах на RC.

Можно рассчитать Т-образную мостовую схему на RLC (см. рис. 16-39) и Т-образную параллельную схему (см. рис. 16-40) таким образом, чтобы оии имели отрицательные передаточные функции 1.

Недостатком Т-образных мостовых схем иа RC, показанных на рис. 16-41, является чрезмерно большое отношение величин элементов схемы, получаемое в тех случаях, когда требуется обеспечить весьма большое затухание.

16-2а. Т-образная мостовая схема на RLC. Передаточная функция иенагружеиной Т-об-разиой мостовой схемы иа RLC, показанной иа рис. 16-39, дается уравнением (16-25).

Для рис. 16-39

RC-) + j (со. 2RiC- сойС3)

*RiRLCa - -LQArHR.C -\- <»RLC - соЛС3) *

(16-25)


Если схема является действительно нулевой, т. е. должна иметь бесконечное ослабление" на некоторой частоте <о0, то должны быть обеспечены соотношения (16-26) и (16-27). Для обеспечения нуля на со0

а) 0

Рис. 16-41. Т-образные мостовые ослабляющие цепи.

Ненагружениые Т-образиые мостовые и Т-образная параллельная цепи, показанные на рис. 16-39-16-41, не вносят затухания только на нулевой и бесконечной частотах и поэтому могут быть рассчитаны иа заданное затухание на любой частоте. Хотя можно рассчитать схемы, показанные иа рис. 16-39 и 16-40, с бесконечным затуханием на центральной частоте, последнее все же будет ограничено из-за небаланса элементов схемы, недостаточной экранировки между входом и выходом и распределенных емкостей, шунтирующих элементы схемы. В общем, однако, без затруднений может быть получено затухание сигнала на 50-60 дб. Сдвиг фазы в Т-образных мостовых и Т-образных параллельных цепях равен 0° иа нулевой частоте. С увеличением частоты фаза отстает и достигает максимального отставания иа низкочастотной границе максимального затухания. При переходе центральной частоты в высокочастотную половину полосы происходит

RiRi -

(16-26) (16-27)

где <о0 - частота, на которой получается бесконечное ослабление. Для случая нулевой схемы уравнение (16-25) может быть упрощено и приведено к виду (16-28).

Для схемы на рис. 16-39 при настройке ее на полный нуль

О - >

(16-28)

0,(1-А-*)

1 Система имеет отрицательную передаточную функцию, когда выходное напряжение сдвинуто па 180° по отношению к входному. Схемы такого типа часто используются как цепи обратной связи в одно-каскадном генераторе.



В случае полного нуля полоса затухания может быть выражена через добротность цепи Qu:

+£7

(16-29)

где о)0 - нулевая частота;

o>j и ш3-частоты, на которых цепь ослабляет входной сигнал иа 3 дб. Если Т-образиая мостовая схема на RLC (рис. 16-39) настраивается иа полный нуль, то <2Ц определяется из уравнения

Qn=-rr- (16-зо)

Частота максимального ослабления ш„ для схемы на рис. 16-39 может быть определена точно из уравнения (16-26) только в том случае, если удовлетворяется уравнение (16-27). В других случаях, отличных от полного нуля, ошибка при определении частоты максимального ослабления из уравнения (16-26) будет очень малой при условии, что произведение RiRL будет не более чем в 4 раза больше значения, опреде-


Рис 16-42 Однокаскадиый генератор, использующий цепь обратной связи с отрицательной передаточной функ цией (ic должно быть достаточно большим, чтобы не нагружать цепь обратной связи).

ляемого уравнением (16-27), и при условии Ri При других условиях передаточная

функция для схемы на частоте максимального ослабления может довольно точно определяться из уравнения (16-31).

JOB 90° 80° 70° 60° 50° 40


-100" -90° -80° -70° -60° -50° -U0°

Рис. 16 43 Амплитудные и фазовые характеристики Т-образных параллельных цепей типа, показанного иа рис 16-40 при k ~ 1 Частоты выше и ниже /0, иа которых пропускание через цепь иа 3 дб больше, чем пропускание на центральной частоте /0, могут быть определены пересечением пунктирных линий и соответствующего круга.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 [153] 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233



0.0016