Главная - Литература

0 1 2 3 4 5 6 [7] 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39

Продолжение табл. 3

и с. в

Однополупериодная схема выпрямления

Двухполупериодная схема выпрямления

iP, ма

2 5 10 20

15 15 15 10 10

2 4 10 14 25

7,5 7,5 7,5 5,0 5,0

3 5 12 16 30

2 5 10

16 16 16 16

2 4 10

8 8 8 8

3 5 13 25

Коэффициент пульсации выпрямленного напряжения на входном конденсаторе сглаживающего фильтра, имеющем данную номинальную емкость Сном, можно определись по формуле

1001) /, "0 = -77Г • • /о •

Коэффициент пульсации напряжения Vo, снимаемого с двух последовательно соединенных конденсаторов Coi и Сог выпрямителя с удвоением напряжения по схеме Латура (рис. 6), вычисляют по формуле (4), подставляя в нее величины /о*и ииз граф табл. 2- 4 для однополупериодной схемы, и полученный результат удваивают.

При этом необходимо иметь в виду, что постоянная составляющая напряжения на каждом из конденсаторов Coi и Соз в схеме Латура (рис. 6) и на конденсаторе Coi схемы по рис. 7 составляет половину напряжения Uo на входе сглаживающего фильтра.

При выборе емкости конденсатора, включенного после дросселя или резистора сглаживающего фильтра, исходить из величины амплитуды переменной составляющей напряжения не требуется, так как она очень мала, и поэтому этот конденсатор работает в значительно более легком режиме.

При выпрямленных напряжениях f/o>350-f-400 в в сглаживающих фильтрах применяют бумажные и металлобумажные конденсаторы, поскольку электролитических конденсаторов, пригодных для работы при таких напряжениях, не существует. Амплитуда пульсации напряжения на бумажных конденсаторах не должна превышать 20% от величины номинального напряжения при использовании их в фильтрах однополупериодных выпрямителей и 15% - в фильтрах двухполупериодных выпрямителей.

Во всех случаях сумма постоянной составляющей напряжения на конденсаторе и амплитуды пульсации должна быть меньше номинального рабочего напряжения.



Таблица 4

Предельные режимы электролитических конденсаторов К50-7 В сглаживающих фильтрах при частоте напряжения в питающей электросети 50 гц

Uc, в

Однополупериодная схема выпрямления

Двухполупернодная схема выпрямления

1р,ма

50 (58)*

300+100 300+300

15 15

600+200 600+600

7,5 7,5

700+230 700+700

160 (185)*

20 50 100 200 500

32 32 24 24 16

85 210 320 640 1000

16 16 12 12 8

100 250 370 740 1 200

250 (290)*

10 20 50 100 200

50 50 38 25 25

65 130

250 330 660

25 25 19 13 13

80 150 300 390 780

300 (345)*

5 10

20 50 50+50

100 100+100 200

60 60 45 30 30 21 21 21

40 80 120 200 200+200

280 280+280 560

30 30 23 15 15 И 11 И

45 95 140 230 230+230

320 320+320 640

350 (400)*

5 10 20 20+20

50 50+50 100

52 52 35 35 18 18 18

35 70 95 95+95

110 110+100 230

26 26 18 18 9 9 9

40 80 110 110+110

130 130+130 270

450 (495)*

5 10 10+10

20 20+20

50 50+50 100

67 67 45 22 22 22 22 22

45 90 60+60

60 60+60

150 150+150 300

34 34 22

50 100 70+70

70 70+70

170 170+170 340

* В скобках указаны предельные величины напряжений, которые конден-«Торы выдерживают кратковременно.



7. Шунтирование диодов резисторами

Если в каждое плечо выпрямительной схемы включено последовательно по два или большее количество диодов, то каждый из них необходимо шунтировать резистором. Выясним, зачем они нужны. Во время полупериода напряжения переменного тока, когда на не-шунтированные резисторами диоды данного плеча поступает обратное напряжение, оно распределяется между отдельными диодами пропорционально их обратным сопротивлениям. Поскольку последние у различных экземпляров диодов даже одного и того же типа могут отличаться друг от друга, напряжения на них тоже будут различной величины: на диод с самым малым обратным сопротивлением придется наименьшая часть общего обратного напряжения плеча, а на диод с самым большим обратным сопротивлением, естественно, наибольшая часть этого напряжения.

При значительном различии обратных сопротивлений диодов на одном из них (или на нескольких) может оказаться напряжение с амплитудой, превышающей допустимую, хотя среднее расчетное значение амплитуды на каждый диод (обратное амплитудное напряжение плеча, деленное на количество диодов в п.пече) и не выходит за пределы допустимой нормы. Электронно-дырочный переход диода, на котором окажется напряжение, равное пробивному или превышающее его, будет разрушен, диод окажется короткозамкну-тым. После этого напряжение плеча распределится между меньшим числом диодов и в конце концов будут пробиты все диоды.

Если же параллельно каждому из диодов включить резисторы с одинаковыми номинальными сопротивлениями, существенно меньшими наименьшего ожидаемого обратного сопротивления диода, то обратное напряжение плеча распределится между диодами значительно равномернее, и опасность их пробоя будет исключена.

Практически дело осложняется тем, что сопротивления резисторов имеют отклонения от номинальных величин и параллельно каждому из них действует обратное сопротивление соответствующего диода. В результате равномерного распределения напряжения между диодами в плече никогда не удается получить.

Чем меньше будут величины сопротивлений шунтирующих резисторов и чем меньше они будут отличаться друг от друга, тем меньше будет разница между напряжениями на диодах во время обратного полупериода. Однако при чрезмерно малых величинах шунтирующих сопротивлений резисторов на них будет бесполезно теряться относительно большая мощность переменного тока, т. е. ухудшится к. п. д. выпрямителя. Вместе с тем ухудшится коэффициент выпрямления - отношение величин прямого и обратного токов диодов - и увеличится коэффициент пульсации выпрямленного напряжения. В связи с этим представляется целесообразным как в техническом, так и в экономическом отношении допускать некоторые различия в величинах обратных напряжений на различных диодах плеча, приняв при этом амплитуду обратного напряжения на диод несколько меньше предельно допустимой. Это позволяет получить достаточно надежную работу выпрямителя при шунтировании диодов резисторами с относительно большими отклонениями сопротивлений от номинальных величин.

В последних двух графах приводимой ниже табл. 6 приведены данные резисторов Rm, рекомендуемых для шунтирования плоскостных диодов при условии, что отклонение их сопротивлений от но-



0 1 2 3 4 5 6 [7] 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39



0.0008