Главная - Литература

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 [64] 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169

в рассматриваемом случае

Rni - R-KiWRexit

(4U + i)p

Af?> +(/1213+1) р

Подставляя величины параметров и сопротивлений, получаем К,! - 120; К2«0,9, Следовательно, Z. « (2200+100)/120-0,9=20 Ом.

3. Учитывая, что коэффициент усиления по току равен Kj, а входной ток IfaEejRa, получаем

Следовательно, выходное напряжение

Uebix - ebLxRK2~Ki {Rk2IR)Ег.

Таким образом, для схемы, изображенной на рис. 8.18, общий коэффициент усиления по напряжению, отнесенный к ЭДС генератора, равен

KE=U,ux/Es=={Rc,IRa) (/?к2/Р). (8.31)

Последнее выражение имеет большую наглядность. Общий коэффициент передачи напряжения равен произведению двух коэффициентов передачи, равных отношениям сопротивлений. Первый коэффициент передачи Ki = Ua2lEs = -RcelRa. Второй коэффициент передачи

K2=U,,2lUs2 = -Rn2lp.

8.11. ПРИМЕНЕНИЕ ОБРАТНОЙ СВЯЗИ ДЛЯ СТАБИЛИЗАЦИИ РЕЖИМА ТРАНЗИСТОРОВ ПО ПОСТОЯННОМУ ТОКУ

Отрицательная обратная связь широко применяется для стабилизации режима транзисторов по постоянному току. Схемы стабилизации, описанные в гл. 5, осуществляют стабилизацию благодаря отрицательной обратной связи. Например, схема, приведенная на рис. 5.37, с подключением к коллектору базового сопротивления является схемой с параллельной обратной связью по напряжению, а схема, изображенная на рис. 5.33, с делителем напряжения в цепи базы и сопротивлением в цепи эмиттера является схемой с последовательной обратной связью по постоянному току. Повышение стабильности этих схем по сравнению со схемой без стабилизации мы характеризовали коэффициентом улучшения стабильности.

Схема, представленная на рис. 8.18, отличается от схем, рассмотренных в гл. 5, не только тем, что в ней применена параллельная обратная связь по току, но и тем, что обратной связью охвачены два транзистора. Поэтому стабильность коллекторного тока первого транзистора в этой схеме может быть в несколько раз выше, чем в схеме с ОБ.

13* 195



Если применить непосредственную связь между двумя каскадами с транзисторами, включенными по схеме с ОЭ, то изменения потенциала коллектора первого транзистора усилятся вторым каскадом. Поэтому связь без разделительного конденсатора между обычными каскадами с транзисторами, включенными по схеме с ОЭ, применять не следует.

Схему, показанную на рис. 8.18, можно продолжить, подключив непосредственно (без разделительного конденсатора) к выходу второго каскада еще один каскад - эмиттерный повторитель. При этом для нормальной работы эмиттерного повторителя напряжение на коллекторе второго транзистора будет как раз таким, каким оно должно быть на базе третьего транзистора.

В схеме, представленной на рис. 8.18, связь по переменному току можно устранить, оставив для стабилизации режима связь по постоянному току. Для этого сопротивление в эмиттере второго транзистора можно шунтировать конденсатором достаточно большой емкости. Можно также разбить резистор Rce на два резистора и обязательно подключить к средней точке фильтрующий конденсатор.

Заслуживает внимания схема на рис. 8.19, в которой резистор в эмиттере разбит на два: R6 и R7. В данной схеме коэффициент передачи напряжения база - средняя точка эмиттерного сопротивления уменьшается, что должно увеличивать нестабильность режима по постоянному току, однако этого не происходит из-за уменьшения сопротивления связи R1 в результате понижения потенциала нижней точки подключения этого сопротивления. В схеме на рис. 8.19 имеются три отрицательные обратные связи: обратная связь по току в цепи первого эмиттера (этой обратной связью можно пренебречь из-за малости R3 по сравнению с R2), параллельная обратная связь по постоянному току через R1 и обратная связь по переменному току через R4 и R3.

Коэффициент передачи напряжения усилителя /С»1/р = = R3fRi=m.

CI iO,D f--1 (-

-I i- f 6


Рис. 8.19. Схема усилителя с параллельной обратной связью по постоянному току и последовательной обратной связью по переменному напряжению



Глава 9

ИМПУЛЬСНЫЕ УСИЛИТЕЛИ

9.1 ПЕРЕХОДНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИМПУЛЬСНЫХ УСИЛИТЕЛЕЙ

Импульсные усилители предназначены для усиления импульсов, имеющих широкий спектр частот. Нижняя частота усиливаемых колебаний может быть порядка единиц или десятков герц, а верхняя - порядка нескольких мегагерц. Иногда она может достигать 100-200 МГц. Такую полосу пропускания имеют, например, усилители в электронных осциллографах, применяемых для наблюдения импульсных колебаний наносекундной длительности.

Для испытания импульсных усилителей на их вход подается прямоугольный импульс достаточно большой длительности т«, имеющий плоскую вершину и крутой фронт (рис. 9.1,а).

На выходе усилителя наблюдается импульс, фронт и начальная часть вершины которого могут иметь вид, показанный на рис. 9.1, б.

Время от начала подачи входного импульса до момента, когда высота выходного импульса достигает половины установившегося значения, называют временем задержки или временем запаздывания /з. Если входной измерительный импульс сильно отличается от идеального прямоугольного импульса, то за начало отсчета берут время, соответствующее середине фронта входного импульса.

Длительность фронта выходного импульса характеризуют временем нарастания tu- За время нарастания мгновенное значение выходного импульса изменяется от 0,1 до 0,9 установившегося значения.

Время нарастания тем меньше, чем больше верхняя частота усилителя 1в. Для разных форм амплитудно-частотной характеристики в области верхних частот время нарастания

Фронт

„=(0,35-0,5) ,.

(9.1)

вершима

Срв i

Выброс на вершине импульса зависит от формы амплитудно-частотной характеристики усилителя в области верхних частот: он тем больше, чем резче изменяется характеристика. Выброс обычно оценивается в процентах:


Ешдх-Ее,

Рис. 9.1. Тестовый прямоугольный импульс и отклик на него импульсного усилителя



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 [64] 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169



0.0013