Главная - Литература

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 [54] 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93

Происходящее при этом изменение температуры горячих спаев может быть определено по формуле

Тг.н

Тх. н + ДГпп. н

7х.н

Х. Н

Используя ранее выведенные соотношения, получим

Тх. и

Тг.н

Тг.н

Гх(т.х-аз/)

+ «4 V

(90)

(% + «5п)н Мо+1 -/1уГ АГпп.н

Для случая регулирования при U = const коэффициенты в уравнениях (89) и (90) несколько упрощаются:

("5р + "5(г)н Мо+ 1 («5p + «Sn)»" +

«2 == («Sp + CCSn)l

2 (М„„ + 1)2 г

(«5р+«5«)и(«1р + «5«)

(М„„ + 1) "пп.

("5р + "5н)н М„ + 1 АГпп. н («Sp + «5n) Мон + 1 Тк.н

Аналогичные соотношения могут быть получены для случая регулирования мощности изменением теплового потока по стороне

теплоносителя. Используя ранее выведенные зависимости -g- =

= / ( \т"" I и уравнение энергетического баланса по стороне

\ Л пп. н /

горячих спаев, получим

Qp = Qt + Qnr- 4" Qy,

k (T -T)-kAT4- ("p + °") (°p + "») T AT -

(«5p + «5«f у2 2 (Mo + 1)2 r



в окончательном виде

Т. гГтепл - bl /"---1-

Тг.н

Тг.„(/ет.г+6з")/)

(«5p+«S«)h Mq+I -,/ Мои , .

l ~" 7=-, - ч м„ 4- 1 г ~М Т пп. н.

2 -- («Sp + 8п)н 2Мо(МоТ+ 1)

, («5р + «5п)и («5р + «Р 1 З " (М„ + 1) Г У

Происходящее при этом изменение температуры холодных спаев термоэлемента может быть опрелелено по формуле

пп. н

-АТп

Тх. н Тр. н - АТпп. н

Следовательно,

Тг. н АТпп. и Тг. н

Тг. и

Тг.н

Тх. н

kj. гТтепл

+ 6г

Тг.и (:т. г + з]/

(92)

. ("5Р + "5п)н Мо+1 -i/ Mqh АТпп.»

При условии и = const коэффициенты в уравнении (92) определяются следующим образом:

.; («бр + «5п)н Мо+1 , .

- 7:-7-= Г "м-ЛГГ пп. и.

(«Sp + «S«) " +

Ь2= iasp + asn)l-, -

•2(Мо„+1)г

(«Sp + «5„)(«5p + "s«) .

(Мои + 1) г

(«5Р + "5п)н Мр -Ь 1 АТпп. н . («Sp+ «,.«) " +



Выведенные формулы дают возможность построить графики зависимости отношения мощностей термоэлемента от отношения температур при регулировании изменением теплового потока как по стороне горячих, так и по стороне холодных спаев. Условия работы в данном случае характеризуются постоянным или переменным напряжением в термоэлектрической цепи.

Тг L

Тгн W

0,3 0,8 О.У 0.6 0.5 0,4

0 0.2 0.1

<-

О DJ 02 0,3 04

0.5 0,6 0.7 0.8 0.9 1,0 Р

Рис. 104. Зависимость регулировочных характеристик термоэлектрогенератора от величины термического сопротивления по стороне теплоносителя. Теплоноситель - эвтектический сплав PbBi; охладитель - вода; материал ветвей термоэлемента BiaTeg - SbaTeg (р-тип) и BigTeg - BijSea (п-тип).

nf () при . . eons, = , (-) : -Ii. . , () при . .

.eonst-..,lL = f()

Такого типа зависимости, полученные расчетным путем для экспериментального термоэлектрогенератора, показаны на рис. 104 и 105.

Рассмотренные способы регулирования мощности термоэлектрогенератора связаны с одновременным изменением температуры как холодных, так и горячих спаев термоэлементов, которое приводит к соответствующему изменению или Q.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 [54] 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93



0.0098